应变硬化造句

钢筋以双线*应变硬化模型表示。

如该设计基于应变硬化*能，设计应力通常在HAZ实际屈服点以上。

在加载中，由于增加的围压力使一些应变软化单元回到应变硬化状态

该符号后续的数字表示经过不完全回火后的应变硬化程度。

达到一定程度后，岩石表现出短暂的应变硬化，岩石开始剪胀。

断后伸长率、最大力非比例伸长率和应变硬化指数表现出与此类似的变化趋势。

试验*，饱和土属于应变硬化介质，在激波动力加载条件下，土中应力波将保持其激波特征不变。

按照剪切滞后理论和应变硬化规律，研究微复合材料的变形和应力状态。

本文主要讨论了在材料线*应变硬化效应的情况下，自紧管应力与强度的计算公式的推导。

在材料设计方法部分，详细介绍准应变硬化模型、准应变硬化*能参数，以及材料中纤维、基体和界面各组分的选择。

在此，奥氏体螺栓材料经过碳化溶液的处理，但是没有经过应变硬化，因此归在ASTMA类别类别。

重结晶作用在糜棱岩中广泛存在，是与应变硬化相反的一种软化作用。

研究材料微观组织的演化对应力、应变以及应变硬化等问题的影响，是实现等径角挤压成形技术的关键。

结果表明：在单轴拉应力作用下重塑黄土的应力应变曲线为应变硬化型，试样的破坏表现为脆*破坏。

很明显的问题是：是否可在焊接应变硬化后，采取某些措施恢复材料*能。

**范围，塑料范围（当材料以不变的应力流动时），应变硬化范围和发生颈缩现象以其断裂终止的范围。

试验发现包申格效应导致屈服强度降低，应变硬化指数明显分为两个阶段。板与管相比，屈强比无明显改变。

黑云母击象是脆*变形产物，它形成于以柔*变形为主的糜棱岩带中是由于构造过程中的应变硬化。

SBS改*的HIPS试样具有最大的断裂能，最大的断裂伸长率，较高的拉伸杨氏模量、屈服强度（），屈服点过后有明显的应变硬化现象。

sbs改*的hips试样具有最大的断裂能，最大的断裂伸长率，较高的拉伸杨氏模量、屈服强度，屈服点过后有明显的应变硬化现象。