孔隙水压力造句

干密度越大，主应力差峰值越大，表现出较大的剪胀*，孔隙水压力易出现负孔隙水压力；

利用现场埋设孔隙水压力仪，以孔隙水压力消散情况来确定夯击遍数、夯遍之间的间歇时间。

随振动激励次数的增加，土中超孔隙水压力增大；

还对桩-土界面处的超孔隙水压力进行了讨论。

内部孔隙水压力及土压力参数不适合作为崩岸的监测预测指标。

不排水条件下由于负孔隙水压力的存在，土样的表观强度略有增大。

当膜上水压增大时，增加的水压使土体产生正的超静孔隙水压力，相当于堆载。

这些原因包括软粘土侧压力、沉桩引起的挤土效应和超孔隙水压力、桩身负摩阻力和桩的压屈。

应变超孔隙水压力是上耦合于骨架剩余应变势的反映。

利用岩土工程多参数综合观测系统对德兴铜矿二号尾矿坝孔隙水压力进行了观测，通过孔隙水压力反推出浸润线。

指数函数可用来表达水力传导率和孔隙水压力的关系，及土水特征曲线。

饱和软粘土地基沉桩过程中桩土挤压所引起的桩周土体超孔隙水压力效应是非常显著的。

结果表明，陷落体救助拉拔的阻力主要来自底盘负孔隙水压力，远大于侧壁阻力。

分析了软土地基中静压桩的挤土效应机理，依据圆孔扩张理论和有效应力原理，推导出塑*区影响范围、桩对土体的挤压应力、孔隙水压力估算公式等。

与线*波浪理论相比，孔隙水压力与有效应力幅值的增大效应非常显著。

利用波浪水槽试验，对波浪作用下抛石基床直立堤沙质底床的孔隙水压力响应进行了研究.

根据排水量与体变等效原理，用平均超孔隙水压力的概念推导出一种简化的固结计算式。

地震荷载作用下海床中的孔隙水压力与有效应力是影响海底管线稳定*的主要因素。

结果表明，主应力方向的连续旋转导致了钙质砂中孔隙水压力的增长。

最后通过工程实例把孔压静探试验得出的超孔压值、理论值以及现场实测值进行了对比，初步验*了利用孔压静探试验估算沉桩过程中产生的超孔隙水压力的可行*。

其中，对于位移*值函数，令其多项式基比孔隙水压力的高一阶，而径向基阶数二者相同。

为了解决强夯时产生的超孔隙水压力问题，提出了加固饱和粉土、粉质粘土地基的强夯碎石桩法。

*密实法处理饱和粉细砂地基的现场试验中，对*过程中的孔隙水压力进行了实测。

以**长*公路大桥北锚碇为例，首先阐述了锚碇地基土孔隙水压力观测和渗透*分析的意义。并根据**长*公路大桥地基基础安全监测成果，分析了孔隙水与长*水的水力联系。

该装置可在高围压及高孔隙水压力条件下采用定水位法、定流量法或压力脉冲法测试岩石的渗透系数。

也将同一场地测得的侧压力增量与超孔隙水压力进行比较，并对桩端下土压力增量的最大影响半径进行了讨论。

加固区内地基中的孔隙水压力的最大消散值可分为两个组成部分：一为真空度的直接传递导致的孔压下降值；二为抽真空引起水位线下降进而引起的孔压消散值。

土压力、孔隙水压力、地下水位、地面变形及深层土体移动的变化都跟掘进机与测试断面之间的距离有直接关系。

本文通过浃里陈大桥试验段实测资料，分析了在真空排水预压过程中孔隙水压力在淤泥及砂井和塑料排水板中的消散规律。

对于黏*土，采用逐根压桩的方案，把所有桩压至设计标高后，待超孔隙水压力消散，才开挖承台下的土体。

当其位于地下水位以上或开放*状态时，土层出现非饱和状态和负孔隙水压力，产生较大的基质吸力。

利用所编写的非稳定渗流计算程序，计算土石坝上游水位变化时自由面位置随时间的变化规律、孔隙水压力的分布情况。

在非饱和土条件下产生的负孔隙水压力（基质吸力）对于预测如边坡、挡土墙、挖方工程、基础工程之类的土石结构的稳定*十分重要。

在卸荷过程中，随剪切应力的增大和剪切应变的发展，土样呈现剪胀趋势并在后期产生较大的负孔隙水压力。

根据算例，研究了在周期荷载作用下，地基中的超静孔隙水压力、位移的幅值随动力渗透系数变化的一般规律。

对于在地震中由于饱和砂土的超孔隙水压力上升而导致的土工构筑物和土工基础的破坏的机理有两种认识。

通过计算分析可以发现：随着土的变形模量和泊松比的减小，由地震所引起的海床中的累积超孔隙水压力均增大。

通过离心模型试验，分析了模袋固化土围埝填筑和吹填阶段地基的沉降、孔隙水压力变化规律和固结变形情况，并与实际工程监测结果进行了对比。

为探讨盲沟排水对路基下碎石桩加固的软土地基的工程特*的影响，进行了路基试验段的对比试验，并在路堤填筑施工中进行了孔隙水压力和地基沉降测试。