应力强度因子造句

最终得到了裂纹的应力强度因子与电位移强度因子之间的关系。

应力强度因子（K）：断裂力学中使用的一个因子，说明裂纹尖端处的应力强度。

随着应力强度因子的下降，声发*也随着减少。

本文主要研究了含多部位损伤结构的应力强度因子和剩余强度。

确定应力强度因子的工作决不是简单的事件

人们发现，动态应力强度因子的变化滞后于应力脉冲冲击几微秒。

发现动态应力强度因子的变化滞后于应力脉冲的影响几微秒。

如前所述，与裂纹延滞相应的应力强度因子便是KISCC。

应用边界元法结合裂纹闭合积分求解二维裂纹应力强度因子。

裂纹群的交互作用会引起裂纹应力强度因子的干扰效应。

裂纹网中主裂纹的应力强度因子可反映构件的损伤程度，然而由于裂纹间的屏蔽效应，直接计算裂纹网中主裂纹的应力强度因子是困难的。

研究了动载荷作用下带裂纹厚壁筒的应力强度因子。

进一步利用abel定理和Cagniard-deHoop方法，求得了动态应力强度因子的精确解。

给出了剪切应力强度因子和裂纹面接触区尺寸的数值结果。

给出了机架构件以变形能为参数的应力强度因子计算式。

求解了五种情况的应力强度因子，采用的方法是艾雷应力函数和加权残数法。

结果表明，随着涂层材料**模量的增大，切口尖端附近的最大周向应力和应力强度因子均增大；

采用应力法计算不同半径处的表观应力强度因子，*值到裂尖圆弧而得。

当裂纹相邻端距离较小时，裂纹远离端的应力强度因子较相邻端的应力强度因子值要大，表明裂纹将在远离端首先发生开裂；

用这些模型预测裂纹扩展角时，参数都归结为裂尖处的应力强度因子，而应力强度因子可以用有限元方法求得的。

裂纹体的应力强度因子是断裂力学标志载荷作用与几何构型因素的量化表达指标；

本文用权函数法导出了由套装应力引起的组合厚壁筒内边裂纹的应力强度因子公式 ，这些公式可用于计算组合厚壁筒在不同裂纹深度、材料、过盈量和尺寸情况下的应力强度因子。

通过三维边界元计算分析表明，切槽宽度越大，无量纲应力强度因子的标定值就越大；

利用裂纹尖端的奇异元和线*元*值模型，给出了扭转刚度和应力强度因子的边界元计算公式。

但是，该试样的重要力学参数即无量纲应力强度因子的标定尚有问题。

得到了含轴对称抛物线曲裂纹平面**问题的曲裂纹尖端I型应力强度因子的解析表达式。

得到了用级数表示的满足控制拉普拉斯方程和可导通边界条件的基本解及应力强度因子。

在此基础上，得到了基于裂纹面上的位移间断计算裂纹端点应力强度因子的具体表达式。

利用基本解和边界条件可以计算板长和板宽对应力强度因子的影响。

点焊点处的接触界面可以看作是一种环形裂纹，对其疲劳强度的评估可以通过计算线***断裂力学中的应力强度因子K来完成。

采用振动理论分析了三点弯曲试样的动态响应，得到了一个计及冲击速度影响的动态应力强度因子计算公式。

本文用有限元与半平面边界元耦合法计算了坝体坝基应力，又结合边界配置法求出了坝踵应力强度因子。

以单边边缘裂纹二维应力场与位移场展开式为基础，采用分区广义变分原理研究受钉传载荷含双边非对称边缘裂纹各向异*板应力强度因子。

本文介绍了采用三维光**应力冻结法，对旋转正方形试样半边裂纹应力强度因子进行研究的成果。

由迭加原理，可分离出任一单个裂纹面在无限大板中的虚拟应力，从而求出有限或无限域中各条裂纹的应力强度因子值。

结果表明，增加最小二乘拟合项次和合理选择数字图像相关计算子区域和步长大小可以提高应力强度因子计算精度。

而裂纹板经复合材料补片胶接修补后，平行于裂纹方向的拉压应力对裂纹尖端的应力强度因子具有耦合效应，并且这种耦合效应的大小与补片的铺层含量有很大的关系。

通过三维光*实验测定了轴表面横向半椭圆裂纹的应力强度因子（SIF），并计算了与光*轴裂纹几何及当地应力相对应的无限大体的SIF，从而求得SIF修正系数。

讨论了界面两个共线裂纹与SH波的散*结果，给出了裂纹尖端动应力强度因子随介质参数变化的分布规律。

将该解析元与有限元相结合，构成半解析的有限元法，可求解任意几何形状和载荷的平面裂纹应力强度因子及扩展问题。

本文根据砂岩储层的物理力学特征，运用断裂力学理论，给出了储层裂缝的应力强度因子的计算方法，定量地分析了开发过程中储层裂缝失稳扩展的判据、裂纹扩展方向。

奥氏体不锈钢308L和347L的焊缝金属能发生*致滞后断裂，而且比304L母材更敏感。用单边缺口试样动态充*法测出的*致滞后断裂门槛应力强度因子KIH随可扩散*浓度C0的对数而线*下降。

由数字图像相关方法所得位移场提取不同载荷作用下裂纹尖端应力强度因子，并分析最小二乘拟合项数、数字图像相关计算子区域和步长大小对计算结果的影响。