气隙造句

发生单气隙放电时气隙的击穿电压要比双气隙放电时气隙的击穿电压小。

特别是，近似表达式气隙磁通和气隙磁通密度的计算公式。

另外，小的气隙宽度可得到大的膜通量。

建议安装气隙和排放管道。

壁体与埋管间没有气隙热阻。

对消失模铸造铸铁件流动前沿的气隙进行了研究，探讨了气隙与坍塌缺陷的相互关系。

接着研究了两种充磁方式，不同气隙下气隙总磁通随极对数和磁钢厚度的变化规律。

“有凝固就必然会有气隙的形成”，并且气隙的存在是铸坯能够顺利拉出结晶器的必要条件。

在气隙长度发生变化时，为了保*漏磁大小不变，讨论了气隙与非导磁衬套厚度、磁钢厚度的关系。

不要缩小从气隙接出的拍下管道的口径。

不要缩小从气隙连接件引出的排放管口径。

和直流电动机不同，感应电动机具有均匀的气隙。

此外，机械式防回流阀和气隙可以作为旁路。

按照规程的要求，排出安全阀气隙和排放管道的空气。

涂上石灰，使气隙密闭，墙体保温。最后安装新的水电网。

提出了一种半解析法用于计算表面磁钢永磁无刷电机的气隙磁场。

这种排放应该通过美国瓦茨气隙连接件用管道引到地漏处。

永磁方波电机是一种新型电机，其气隙磁场设计成方波。

同时，为避免由于电机定、转子相对运动而引起的气隙场域剖分网格的畸变问题，在气隙中引入了运动边界。

构造考虑齿槽效应的气隙相对磁导函数，计算出气隙磁通密度，进而用麦克斯韦应力张量法计算出电机的磁阻转矩。

在转子气隙取气通风系统中，风斗的取风与引风*能直接影响系统的通风冷却效果。

气密的v形密封器，两个压缩的编织金属网布气隙间隔器，略过管的一部分滑向另一部分。

直流电压下X*线对气隙、油隙放电的激发过程存在明显的“滞后”现象，即：正极*电压下X*线照*首先抑制放电的发生；

利用气隙比磁导法建立了混合式步进电动机的磁网络模型，推导出谐波反电动势的表达式。

其屏蔽盒应用主气隙，防止原电流产生的磁场集中在屏蔽壳的金属板内。

束的中心有一个管状的髓部，其中有类球形的髓细胞统松排列，常有气隙存在。

考虑非线*磁饱和的影响，对槽形尺寸、斜槽、闭口槽、气隙、分数槽等影响下的齿槽力进行了分析。

分析了汽轮发电机定子线圈绝缘的密实*、整体*对线圈电气*能的影响、局部放电与绝缘中气隙的关系。

连接通向地漏的排泄管的美国瓦茨气隙的安装将有助于处理通过安全阀排出的任何正常排放或有害的泄漏。

以塑壳式断路器用电磁铁为研究对象，在磁场计算的基础上，推导出更精确的气隙磁导和漏磁导公式。

为了提高舰船综合电力推进系统的*能，推导了十二相同步电动机直轴气隙磁链观测器的模型，籍此构建了十二相同步电动机矢量控制方案。

整个三相铁芯由三条曲线硅钢带料卷制而成，中间无气隙及接缝，油箱采用低损耗、低激磁电流、低噪声等特点。

结果表明，一次成型比二次成型制备的多极环气隙磁场高，而且各极的磁密均匀度也要优于二次成型工艺制备的多极环，同时，一次成型工艺简单，因此有利于制备高*能的多极环。

内风扇从四路或三路吸出电机体外，一路经机座的四个轴向通风孔、第二路经转子轭通风孔、另两路经气隙和齿部轴向通风孔抽出，穿过端盖出风口一起排到电机外面。

分析了微热板各层薄膜厚度、微热板下气隙高度、支撑桥尺寸、微热板面积大小对传感器加工、工作*能的影响，并结合实际工艺条件设计了一种采用不同支撑桥尺寸的传感器结构。